九江石化爆炸火灾事故报告

关于九江石化柴油加氢装置“3. 12”爆炸火灾事故有关情况的报告

2018年3月12日16时14分，九江石化炼油运行一部柴 油加氢装置发生一起爆炸火灾事故，事故造成2人死亡，1人 灼伤（轻伤）。

接到事故报告后，安全监管局、炼油事业部、生产经营部 有关领导立即到总部生产调度指挥中心了解事故情况。按照总 部领导指示，安全监管局、炼油事业部、能环部派人连夜赶赴 现场。

3月13日凌晨3点30分左右，国家安全监管总局、总部 调查组一行12人到达事故现场。在对现场初步勘查后听取了 九江石化对事故情况的汇报。有关情况报告如下：

一、事故简要经过

2018年3月12日，炼油运行一部加氢单元运行三班当班， 当班人员有副班长杨友林、内操杨春春、段漠齐，外操李国华、 刘强、张晓文。

14:58,内操在DCS上发现循环氢压缩机C502B润滑油压 低报警，打电话给外操室要求到现场确认。副班长杨友林接电 话后，到现场检查确认，15:07:52 , C502B润滑油压降至 0.27MPa,辅油泵启动（辅泵自启联锁值0.27MPa）_o设备员 彭小锋接报告后，到外操室和杨友林、张晓文一起到压缩机现 场调整。调整过程中，润滑油压力在16:04:39下降至0.2MPa

（联锁停机值0.2MPa）,机组联锁停机，同时加热炉F501高 压瓦斯进炉快关阀门XCV501联锁动作关闭、加氢反应进料泵 P501B联锁动作停泵。

杨友林等人检查加热炉F501高压瓦斯进炉快关阀门关闭 情况，关闭热低分V515向T501减油阀门。16:10左右，杨友 林按照工艺员指令，带领李国华赶往加氢反应进料泵P501B, 试图关闭泵出口阀时，加氢原料缓冲罐V501发生爆炸着火。

二、 事故伤亡情况

事故造成2人死亡。死者基本情况：

1. 杨友林，男，49岁，加氢副班长，文化程度技校。

2. 李国华，男，52岁，加氢外操，文化程度高中。

三、 事故救援情况

事故发生后，九江石化公司立即启动应急预案，分别向江 西省、九江市政府部门报告事故情况，同时向总部应急指挥中 心报告。九江石化公司领导赶赴现场成立现场指挥部，组织现 场救援和处置，组织人员关闭加氢单元高瓦、氢气、柴油、航 煤等原料进料阀门，1#柴油加氢装置紧急停工，航煤加氢、 1^#PSA及2#汽柴油加氢等3套装置主动安排停工，关闭各装置 原料、产品进出界区阀门。

16时15分，九江石化消防保卫中心接警后迅速到现场扑

救。

16时30分，地面流淌火全部扑灭。考虑到周边是临氢装 置，危险性较大，为防止万一，16时34分，九江石化请求九 江市消防支队增援。

16时40分，火势得到控制。

16时50分，九江市消防增援车辆到达现场。

17时24分，现场火点熄灭。

在事故救援的同时，九江石化积极配合地方政府主动向社 会媒体报道事故。目前舆情可控，没有造成较大社会负面影响。

事故没有造成环境污染和其他次生事故。

家属安抚工作有序进行，目前家属情绪在受控状态，后续 继续做好善后处置工作。

四、初步原因分析

从DCS趋势看，循环氢压缩机C502B停机，装置联锁停 车后，原料罐V501 （直径2.2米，高18.8米，54立方米）压 力快速上升，最终导致V501超压罐体撕裂着火。

初步分析，V501超压原因为反应进料泵P501B联锁停泵 后，泵出口阀没有及时关闭，同时泵出口单向阀漏量，造成反 应系统高温高压介质从P501/B出口倒窜至V501,造成V501 超压爆裂。

事故原因还在进一步调查中。

五、事故调查

国家安全监管总局接到事故报告后，监管三司宋宏林处长 和国家安全生产应急救援指挥中心协调部副主任洪宇等4名同 志也于昨晚赶到事故现场。按照生产安全事故管理规定，确定 由九江市安全监管局负责组织事故调查。

在地方政府调查的同时，我们已成立内部调查组组织开展 事故调查。有关情况将进一步报告。

总部赴事故现场调查组

安全监管局：杜红岩、常云海

炼油事业部：伊光明、权红旗、宫超

能源环保部：邢毅

总部事故调查组

关于进一步做好“两会”期间安全生产工作的通知

各有关企业：

近期，部分企业装置运行不稳，非计划停工和运行异常情况较 多，安全生产形势不容乐观。临近“两会”，各企业要认真吸取教训， 及时采取措施，坚决遏止运行异常频发的不良势头，确保“两会” 期间安全生产保持平稳。

一、近期装置运行异常情况通报

1.湛江东兴：2018年2月24日连续重整装置因循环氢压缩机 故障停工抢修，利用氢气增压机一路出口作为循环氢后，2月25日 进料开工，维持低负荷运行。

停工经过：2018年2月24日17: 08连续重整装置循环氢压缩 机C-3201非驱动端泄漏量突然从48kPa降至12kPa, 19: 37监控视 频显示非驱动端通过轴承箱的呼吸阀漏到大气中，干气密封泄漏， 同时，两端轴承振动快速上升，达到满量程值，由于机组没有设置 轴振动联锁和干气密封泄漏联锁，也没有触发轴位移联锁，在剧烈 振动了 3分钟之后因转子卡涩停机。

检查结果：驱动端径向轴瓦损坏严重，油封完全磨平，轴承座 与轴承盖都有明显的碰磨痕迹；非驱动端的径向瓦和推力瓦也有磨 损痕迹；两端轴承部位轴颈磨损；非驱动端干气密封轴套部位的轴 表面有镀层大面积脱落,原轴径120mm,磨损后的最小直径118. 8mm; 两端的干气密封解体，一级、二级摩擦副均已碎裂，非驱动端损坏 程度更严重；各级叶轮级间密封和两端的梳齿密封基本磨平；检查 发现主轴经过摩擦产生高温后已变形，非驱动端变形跳动超过1叽

原因分析：初步分析是主密封气发生波动，非驱动端干气密封 稳定性较弱的情况下，动静环碰磨受热崩裂，碎块挤压碰撞卡涩， 导致转子、轴承箱等振动。

2.金陵：2018年2月28日8: 07,上级变电站220kV经港变因 开关保护装置故障，造成金陵石化220kV港石联络线停电1. 7秒， 热电站110kV正I母线晃电，六炉三机跳停，导致蒸汽和氢气停供。 热电站厂用电因晃电中断后，三台给水泵停机，锅炉因缺水停炉， 无蒸汽供应。1#、2#发电机带不动相应负荷（正常时发电5MW,从 外电网下电6MW）, 1#发电机因低频保护停车，2#发电机因低压过流 保护停车，3#发电机因无蒸汽停机而停止供电。煤制氢、2#加氢裂化、 1#催化、3#重整、1#渣油加氢、2#渣油加氢、柴油加氢改质、l#S-zorb 紧急停工，至3月1日除1#和2#渣油加氢外其余装置均恢复开工， 1#渣油加氢因加热炉管结焦、2#渣油加氢因循氢机干气密封泄漏推 迟开工。

原因分析：上级变电站220kV经港变开关保护装置故障，造成 电源联络线停电；全厂220kV、llOkV系统分列运行但未配置快切装

置，且投运的给水泵都由停电母线供电，造成1#、2#、3#发电机停 运，引起大面积停晃电。

3. 扬子：2017年11月25日21:15, PTA联合装置三线空压机 组发出振动、位移、电机过流跳车等13个联锁停车信号，机组因电 机过流跳车联锁停车。机组盘车状态下，压缩机部分振动位移值无 法恢复正常，初步判断转子可能存在一定程度损坏，决定对压缩机 进行全面解体检查。

检查结果：机组解体后发现一级叶轮叶片1处断裂，一级叶轮 口环磨损断裂，其他叶片均出现不同程度的损伤及变形；一级扩压 器2个喷嘴开裂；一级蜗壳型环内表面出现局部磨痕，有1深约2mm 左右的局部磨痕凹坑。

原因分析：压缩机一二级转子一级叶轮叶片突发断裂，转子与 蜗壳发生剧烈卡涩摩擦，导致电机瞬间过流联锁空压机停车。

4. 上海石化：2017年12月29日21: 18, PTA装置氧化循环溶 剂泵过电流跳，反应器尾氧含量达到联锁值，氧化反应器联锁动作, 系统退料，21:55启动输送风机进行物料输送，输送过程中，发现 中间料仓设备变形。

原因分析：（1）氧化循环溶剂泵泵设计存在缺陷，使设备长期 在C区运行；断轴根部（轴径改变处）的过渡R偏小；无防松动措施, 受外力作用导致的诱导轮螺纹连接松动；泵实际使用流量不在泵的 最佳工作范围等因素影响，导致泵轴从诱导轮与叶轮的结合处材料 疲劳结合脆性断裂。

（2）停车时使用风机进行物料输送，因干燥机出料温度约

148C,输送气受热膨胀，料仓压力升高，为防止水封吹破，操作人 员进行了现场风机出口小阀的排放，由于此时出现了输送管道堵塞， 氮气循环路线受阻，导致料仓进出气不平衡，最终造成料仓受损（料 仓系统设置有低压停风机的联锁保护，但因压力取出口被物料堵塞， 导致指示不准联锁最终未动作）。

巴陵：2018年］月11 0 11: 48,壳牌煤气化装置煤阀13FV0401 卡塞，15:00更换完成投用4#烧嘴，15: 42打开煤线三通阀13XV0408, 约50秒后，操作员确认气化装置43层4#粉煤管线泄漏起火，手动 触发启动气化装置紧急停车并紧急泄压。

检查结果：13XV0408阀门入口发现有异物，入口没有完全关闭到 位，偏离中心位置约15mm,阀芯和阀体出口已经损坏，齿轮箱内有水, 生锈比较严重，阀杆两轴承卡死，从动轮（大齿轮）有三到四个齿有 磨损的痕迹；13XV0408到13XV413之间的管道发现异物严重堵塞（玻 璃纤维带）。

原因分析：由于粉煤三通阀13XV0408故障（严重内漏或部分堵 塞）导致两个出口之间短路连通，介质串入粉煤循环管线，导致 13XV0408阀后到气化炉的粉煤管线压力降低，气化炉内的高温高压 合成气反流至烧嘴内的粉煤通道和外部粉煤管线内，导致最薄弱部 分（如磨损的三通阀本体或者附近管道）首先烧蚀泄露，迅速扩大并 在空气中爆燃。

6.福建：2018年2月13日14:00,乙烯装置裂解气压缩机四 段出口温度突然上升较快，乙烯裂解紧急退出4台裂解炉，在乙烯 退炉降负荷过程中，裂解气压缩机五段出口温度持续上升至联锁值，

裂解气压缩机停机导致乙烯全面停工。

原因分析：裂解气压缩机四段出口级间冷却器内漏情况突然恶 化，裂解气压缩机四段、五段出口温度上升较快，五段出口温度高 高联锁导致裂解气压缩机停机。

二、有关要求

1. 落实措施，确保“两会”期间安全生产。原则上两会期间停 止安排施工作业，遇特殊情况须升级管理，严格落实双监护和现场 视频监控等管理措施；保持生产负荷平稳，原则上不作大的调整、 不安排装置开停工；加强值班，做好领导带班工作，保证物资和人 员充备完善，按规定做好突发事件（事故）的处置工作，并按相关 要求及时、准确报送信息。

2. 严格管理，避免同类事件重复发生。装置运行发生异常的企 业要深入分析造成异常的直接原因和深层次原因，有针对性的制定 整改措施和目标，严格督促整改措施到位;各企业均要从异常事件中 吸取教训，举一反三，深入分析查找同类装置隐患，避免同类事件 重复发生。

3. 规范操作，保持装置平稳运行。严格执行工艺纪律、操作纪 律，控制好运行工况，坚决避免超温超压等不良工况运行；控制好 装置原料，确保装置各项进料不超指标。

4. 精心维护，保障设备工况良好。针对近期机组故障频发的情 况，各企业要重点采取措施，排查并动态管理机、泵运行隐患，加 强重点设备、大机组的监护维护，梳理并完善大机组及重要机泵联 锁逻辑；持续加大动设备专业培训力度，消除班组技术力量短板， 转变拼设备的观念，提高设备处理操作能力，保障设备处于良好工 况。

5. 加快整改，保障电力系统稳定。加快推进电力系统隐患治理项 目，提高电力系统可靠性；加强协调，积极与地方电网沟通，提高外 电源可靠性；加强热电站机、炉、电的运行管理，提高自备电站供电 的可靠性，完善抗晃电措施，抓紧增上低周减载装置。

6. 完善预案，沉稳应对异常情况。学习借鉴其他企业应对停电事 故等异常情况的经验和教训，结合企业实际，提高应急预案的可操作 性，完善开停工操作细则，加强演练，提高应急指挥能力，明确各层 级责任，沉稳应对突发情况，做到忙而不乱，有序进行。